1. Materials i mètodes experimentals
1.1 Els materials compostos i base utilitzats per a les proves són ASMESB265 Gr.2 i ASME SA516 Gr.70, amb especificacions i quantitats de 5 mm × 4 450 mm × 6 820 mm, 4 peces respectivament; 31 mm x 4 350 mm x 6 720 mm, 4 peces.
1.2 Mètode de prova
1.2.1 Prova de soldadura per explosió
Using a combination of high and low explosive velocity explosives and segmented explosive composite, with the same static process parameters (charge height, support distance, flash margin, energy gathering diameter, etc.), segmented explosive distribution is shown in Figure 1. Explosive detonation velocity Vd1>Vd2>Vd3 Figura 1 Diagrama esquemàtic de la càrrega segmentada
1.2.2 Selecció de la velocitat d'explosió
D'acord amb la teoria bàsica dels paràmetres del procés d'explosió [14], es va realitzar una prova sobre la combinació de velocitats de detonació explosiva altes i baixes. L'explosiu utilitzat va ser un explosiu de nitrat d'amoni expandit de baixa velocitat de detonació, formulat com a explosiu de nitrat d'amoni + sal industrial, i el mètode de mesura de la velocitat de detonació va ser el mètode de la sonda d'una sola etapa. Trieu quatre combinacions de velocitats de detonació alta i baixa, tal com es mostra a la taula 1.
A partir de la distribució plana d'un únic explosiu i la distribució segmentada de múltiples explosius, combinada amb la fórmula per a la pressió de detonació explosiva, la longitud des del punt de detonació es pren com a eix horitzontal i la pressió de detonació es pren com a eix vertical, tal com es mostra a la figura 2.
La figura 2 mostra la llei de distribució de la pressió d'explosió per a un únic explosiu repartit uniformement. Després d'una detonació estable, la pressió de detonació s'estabilitza. Amb l'augment del temps, l'impuls de pressió augmenta linealment. Com més llarga i gran sigui la longitud i l'àrea del compost explosiu, més gran serà l'augment de l'impuls de pressió de detonació, donant lloc a majors diferències en la uniformitat de la qualitat de la soldadura de la interfície. Això indica que una sola dispersió d'explosius de manera uniforme té certes limitacions en l'amplada de la placa de la soldadura explosiva, especialment per a dos metalls immiscibles (com el titani i l'acer), la qual cosa suposa una gran amenaça per a la seva qualitat de soldadura explosiva.
La unió d'interfície d'un únic explosiu col·locat en una soldadura explosiva es mostra a la figura 3. Al començament de la detonació, les ones frontals xoquen en una forma gairebé circular, provocant la deformació plàstica dels dos metalls. A la col·lisió inicial, l'energia tèrmica generada per la detonació explosiva i el raig d'energia tèrmica generada per la deformació dels dos metalls són relativament febles, cosa que no és suficient per causar danys a la interfície d'enllaç. Un cop completat el diàmetre del cercle, l'impuls de pressió de detonació explosiva augmenta gradualment; Simultàniament, l'explosió d'explosius genera energia tèrmica i l'energia tèrmica de la deformació de la col·lisió forma un raig d'alta temperatura; A més, les ones escasses de detonació generades pels dos costats llargs i la pertorbació de la deformació de la placa composta causada per l'explosió afecten conjuntament el raig d'alta temperatura que es ruixa cap a l'exterior en forma turbulenta a la capa d'interfície d'enllaç, donant lloc a un alt - Polvorització amb raig de temperatura i descàrrega desordenada, provocant una deformació desigual d'unió a la interfície d'enllaç, uniformitat d'unió inconsistent de tota la placa i qualitat del producte inestable.
